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上海隆进特殊钢有限公司
无磁钢按使用性能划分，可分为奥氏体无磁不锈钢和无磁结构钢。
无磁结构钢多采用fe－mn系无磁钢，主要利用较高的mn、c含量在室温即奥氏体组织，主要包括fe－mn、fe－mn－cr和fe－mn－al系无磁结构钢。
fe－mn系无磁结构钢
工业上曾使用的种奥氏体钢是1882年英国冶金学家roberthadfield所的一种含锰钢，基本成分为11%～14%mn，0.9%～1.4%c，该钢水淬后因具有---的强度和韧性匹配，以及较高的耐磨性和加工硬化能力，得以广泛应用，因此这种含锰钢也被命名为hadfield钢。
对于一些只要求高韧、无磁性而对不锈性能要求不高的零部件，为进一步这类无磁结构钢的生产成本，通常只依靠足够的mn和c(或n)含量来扩大奥氏体相区，室温奥氏体组织。
在fe－mn系合金的基础上，又逐渐发展出fe－mn－cr系、fe－mn－al系等多个系列的高锰奥氏体无磁钢。
与此同时，上海隆进针对强化无镍fe－mn和fe－mn－cr系高锰无磁钢经过热轧或热锻后利用冷加工硬化和时效硬化的强化效果及其对磁导率的影响进行了专门研究，提出冷加工硬化和时效硬化综合利用材料性能的方案，即采用半热锻(温加工)或锻后直接时效处理，通过冷加工变形使奥氏体晶粒内部产生滑移带，碳化物的析出部位，使其均匀弥散，以---的强塑性匹配。
德国是早对无磁钢进行研究并且将无磁钢单独化的之一，德国钢铁协会的fe－mn－c系无磁钢牌号为x120mn12和x35mn18，并给出了相应的热加工和水淬温度，经过不同的热处理工艺，无磁钢的屈服强rp0.2为250mpa～600mpa，抗拉强度rm为700mpa～900mpa，延伸率a为30%～40%，磁导率μ≤1.03，经冷变形强化后，磁导率μ升高到1.05～1.10。
e.s.gorkunov等研究了具有不同奥氏体性的fe－mn和fe－mn－cr系无磁钢经过室温单向拉伸和扭转变形后磁学性能的演变。结果表明，与03mn20、03mn22cr13钢相比，30mn21cr4无磁钢中奥氏体组织为，室温拉伸变形中不形成α＇马氏体，生成的ε马氏体的含量约为12%。并---原始状态的30mn21cr4无磁钢为抗磁性，磁化率为－6.5×10－3，但随着剪切变形量的逐渐增大，该钢开始顺磁性，磁化率达到4.3×10－3，这与变形中生成的顺磁性的ε马氏体的数量有关。
神户钢铁公司了一种易切削的高锰无磁钢板knm－295m，其主要成分为w(c)=0.25%、w(mn)=25.0%、w(cr)=5.0%，该钢无磁性能，当冷变形达到40%时，磁导率μ值仍保持在1.002左右;钻孔性能---，相当于高c高mn无磁钢的30倍以上;线系数相当于普通奥氏体不锈钢的2/3左右，适合应用于各种发电机、电动机、变压器等强电设备的结构材料以及钻孔量大的部件或不希望出现热伸缩的部件。
另外，研究了30种不同成分的低碳锰系奥氏体极低温无磁钢成分牌号为mn35cr5，在－170℃时屈服强度380mpa，伸长率为60%。可其屈服强度较低，如果采用控轧控冷工艺，由于位错强化，可使该钢强度，韧性略有下降。
护环用钢主要包括4个钢号，即40mn18cr4、50mn18cr4、50mn18cr4n、50mn18cr4wn，经变形强化后，rp0.2可达1100mpa。此外，40mn18cr3和55mn18cr3两种的大型发电机护环用无磁结构钢主要作为利用半热锻形变强化工艺制造护环材料，将40mn18cr3钢中c含量到0.45%～0.65%，可使形变强化率有效。其半热温度区间为550℃～600℃，变形量为30%，此时的形变强化以滑移、块移和蠕变三种同时进行。
对fe－mn－c和fe－mn－cr系合金中马氏体相变进行了研究。通过反复高温淬火工艺，发现γ***ε马氏体相变形核具有继承性，直接证明了此相变为非均匀形核，并且在反复相变中，ε马氏体数量---变化，但铁磁性相α＇马氏体的数量几乎不变。王敏等了50mn18cr4v作为电机---低磁材料，通过合理的热处理制度形成均匀弥散的vc析出物，使材料的屈服强达到800mpa，抗拉强度达到1200mpa，相对磁导率低于1.02。
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发展
随着机械切削加工不断向自动化、高速化和精密化方向发展，对材料的切削性提出更高的要求，于是出现了切削性---的铅一硫复合，又称为超。此后各种铅一硫二元和多元复合陆续问世。
生产发展很快，品种和牌号数量不断，产量逐渐上升。在美国、、英国、前联邦德国、五国中，多者有31个钢号(aisi），少者有7个钢号(foct）。品种已经扩大到扁钢和管易。产量以多，速度也快。1965年接近10万t，到了1985年达到了100万t左右，其中硫系占64．4%。生产的约有40%～46%消耗在汽车制造业，产业机械消耗约10%，家庭用品和其他消耗约6%。
阿塞洛米塔尔(arcelormittal)钢铁公司与蒂森－克虏伯(tyhssenkrupp)钢铁公司合作fe－mn－c系高锰钢的冶炼工艺、成分设计和热加工处理等技术，成功将fe-23mn-0.6c高锰奥氏体钢板带材商业化，室温屈服强度599mpa，抗拉强度1162mpa，均匀延伸率达52.8%。
s.allain等提出了fe－mn－c系奥氏体钢的层错能计算模型，利用该模型准确了fe－22mn－0.6c钢在不同温度下的变形机制，认为当层错能≤18mj/mol时，变形将发生ε－马氏体相变;当层错能在12mj/mol～35mj/mol时，变产生形变孪晶。
o.bouaziz等介绍了nb、v、ti的添加对于fe－(17～22)mn－(0.6～0.9)c冷轧和退火奥氏体钢屈服强度增量的影响，认为当微合金元素添加量＜0.1%时，强化效果ti＞v＞nb。
在20世纪后半叶，由于电子信息产业高速发展和发电机、电动机组制造产生的强的推用，对高锰无磁结构钢也进行过大量的研究，发现mn13钢的韧性和焊接性差，无磁性也不，认为应该在此基础上发展高mn低c无磁结构钢。mn含量有利于---磁导率且处于较低水平;c含量有利于焊接性能，同时---无磁结构钢的线系数;加入适量的cr可钢材的耐蚀性。
行方二郎对度低磁钢，包括高ni、高mn－c、高cr－ni、高mn－cr以及高mn－cr－ni系低磁钢的强化及其材料性能进行了论述，给出了fe－mn－c和fe－mn－cr系低磁钢保持低磁性的合金成分范围，并在研究含v低磁钢中发现，添加v能使奥氏体无磁钢呈现---的析出硬化现象，与nb、ti等其它微合金元素相比，v的碳化物更容易高温固溶于奥氏体基体。时效中微细的vc弥散析出，与母相之间的共格性内部应变场的产生，使屈服强度达到980mpa以上，同时使基体的延性和韧性维持在一定程度，磁导率也保持在较低水平。
研究人员也和应用了大量的无磁钢铁材料，针对fe－mn－c系高锰无磁钢的研究中发现，当c含量在0.9%～1.2%，mn含量在22%～30%之间时，随着c、mn含量的，实验钢在4k～293k温度区间的力学性能，磁导率。a.dumay等通过热力学模型计算，研究了cu、cr、al和si的添加对于fe－mn－c系合金的层错能的影响规律，结果表明随着cr含量的，层错能下降。
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